Đồ án Nghiên cứu thiết kế quy trình cụng nghệ gia cụng chi tiết “nắp chia dầu của bơm cao áp bít tông hướng trục

Lời nói đầu Hiện nay việc sửa chữa và sản xuất " bơm cao áp" ở trong nước thường sản xuất dưới dạng đơn chiếc và thủ công mà chưa có thiết bị chuyên dùng. Vì vậy việc nghiên cứu chi tiết, cụ thể về lĩnh vực " bơm cao áp" một cách nghiêm túc là rất cần thiết. Tôi đã chọn và được giao làm đề tài tốt nghiệp: “Nghiờn cứu thiết kế quy trỡnh cụng nghệ gia cụng chi tiết “nắp chia dầu’ của bơm cao ỏp bớt tụng hướng trục”. Nội dung đồ án gồm 5 mục: Phân tích chi tiết gia công . Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết “nắp chia dầu” của bơm cao áp piston. Tính lượng dư gia công. Tính toán thiết kế một số đồ gá đặt để gia công “nắp chia dầu” của bơm cao áp hướng trục. Tính toán thời gian công của các nguyên công. A. Phân tích chi tiết gia công I. Phân tích chức năng làm việc của chi tiết ( nắp chia dầu). Dựa vào bản vẽ chi tiết (nắp chia dầu) và bản vẽ lắp của " bơm cao áp" piston hướng trục ta nhận thấy (nắp chia dầu) là một trong những chi tiết rất quan trọng . Do trục dẫn động và blốc có vị trí nghiêng đi một góc, nên khi trục dẫn động quay nó tạo ra cho bơm có một nửa chu kỳ hút và một nửa chu kỳ nén. Ta lại thấy blốc quay còn nắp chia dầu đứng yên và áp kín khít với nhau qua mặt cầu R187 nhờ các lò xo đĩa. Chính vì vậy khi làm việc (nắp chia dầu) sẽ có nhiệm vụ cung cấp áp suất thấp ở đường dầu vào để đi vào xi lanh trong quá trình hút và đưa dầu qua áp suất cao ở quá trình nén đến các cơ cấu chấp hành. Đồng thời nắp chia dầu lại được lắp với hệ điều khiển thuỷ lực để điều khiển góc nghiêng giữa trục dẫn động và blốc khi bơm chịu các tải trọng thay đổi. Chính vì vậy (nắp chia dầu) làm việc ở một điều kiện vô cùng khắc nghiệt. Nó chịu ma sát ở các bề mặt làm việc, áp suất tác dụng vào các bề mặt có dầu đi qua lớn. Đồng thời khi làm việc dầu khi nến có thể nống lên với nhiệt độ cao. Do đó vật liệu được chọn chế tạo nắp chia dầu là thép hợp kim 40X để chống mài mòn và chống biến dạng cho (nắp chia dầu). Chi tiết có các bề mặt cơ bản cần phải gia công là: Mặt cầu R187, mặt trụ R103, bốn mặt bên, lỗ f 15, f 20, rãnh hình trám 20x28, rãnh tròn 16, rãnh trụ R32,5x12,4 và góc vát 150. Kích thước quan trọng chủ yếu của (nắp chia dầu) là thông số của hai mặt bên cách nhau 77 để làm dẫn hướng cho (nắp chia dầu) khi thay đổi góc nghiêng, mặt cầu R187 để áp kín khít với mặt cầu trên blốc, mặt trụ R103 để lắp kín khít với mặt trụ trên nắp ống cấp thoát dầu ( được lắp trên thân của bơm) và lỗ f15 để lắp với một chốt trụ để điều khiển cho nắp chia dầu trượt trên trụ R103. Nhìn chung ta có thể xác định những điều kiện kỹ thuật cơ bản của (nắp chia dầu) như sau: - Các mặt cầu R187 và mặt trụ R103 đạt độ nhám Ra = 0,32 á 0,16. - Hai mặt bên cách nhau 77 mm đạt độ nhám Ra = 0,32 và độ không song song giữa hai mặt không vượt quá 0,01 mm trên 100 mm chiều dài. Đồng thời phải đảm bảo được dung sai khoảng cách giữa hai mặt không vượt quá 0,01 mm trên 100 mm chiều dài. - Bề mặt lỗ f15 đạt độ nhám Ra = 0,63 á 0,32 - Các bề mặt còn lại đạt độ nhám Ra = 10 á 5. 1. Phân tích tính công nghệ trong kết cấu nắp chia dầu. Qua nghiên cứu và tìm hiểu, đánh giá và phân tích ta nhận thấy (nắp chia dầu) trên hoàn toàn hợp lý với thực trạng sản xuất tại việt nam hiện nay . các bề mặt của chi tiết hoàn toàn có thể gia công bằng các máy hiện có trên các phân xưởng sản xuất cơ khí. Xác định dạng sản xuất. Sản lượng hàng năm được xác định thao công thức sau: N = N1.m Trong đó: N : Số chi tiết được sản xuất trong một năm. N1: Sô sản phẩm sản xuất trong một năm, ở đây N1=52. m: Số chi tiết trong một sản phẩm . Do đo m = 16. b : số chi tiết được chế tạo thêm để dự trữ. Lây b = 5%. Do đó: N = 52.16.= 4992 (chi tiết) Trọng lượng của chi tiết được tính như sau : Q1=V.g (KG) Trong đó : Q1: Trọng lượng chi tiết (kG). V : Thể tích của chi tiết (dm3). g : Trọng lượng riêng của vật liệu. Với thép 45X ta có g =7,852 (Kg/dm3). Để tiện cho việc tính thể tích ta chia chi tiết ra nhiều phần nhỏ. Ta có : V=V1-V2- V3-V4 Trong đó: V1: thể tích của cả nắp chia dầu ở dạng đặc. V1ằ 6620,8 x 17 ằ 112554 mm3 V2: thể tích của rãnh tròn 16. V2ằ 2 x 786 x 12 ằ 18864 mm3 V3: thể tích của lỗ f 15 và lỗ dậc f 20. V3ằ 3,14 x 152 x 15 ằ 10597mm3 V4: thể tích hình trám 20 x28 V4ằ 474 x 13 ằ 6162mm3 Suy ra : V = V1 – V2 -V3-V4 V = 112554 – 18864 – 10597 – 6162 = 76931 (mm3) ằ 0,081 dm3 Vậy: Q1 = 0,08 x 7,852 ằ 0,63KG Dựa vào bảng 2 (sách thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy) ưng với N và Q đã tính ở trên ta được dạng sản xuất của nắp chia dầu là dang sản xuất hàng loạt vừa. 1. Phân tích phương pháp chế tạo phôi Từ nhưỡng phương pháp thực tế trong sản xuất và điều kiện sản xuất của chi tiết ta có những phương án chế tạo phôi sau. Phương án 1 : dùng phôi thanh a. Ưu điểm : Tạo phôi đơn giản , thiết bị không cần phức tạp , vật liệu sẵn có trên thị trường và giá rẻ. b. Nhược điểm : Hệ số sử dụng vật tư thấp , sử dụng nhiều vật liệu,thiết bị , dụng cụ , năng lượng sản xuất . Chính vì điều này nên giá thành sản xuất tăng . Do đó phôi thanh thường được dùng trong việc sản xuất loạt vừa và nhỏ . Phương án 2 : phôi rèn dập a. Ưu điểm : cơ tính và chất lượng chi tiết cao, giảm nhẹ quá trình gia công , tiết kiệm nguyên vật liệu cao b. Nhược điểm : máy móc phức tạp , đòi hỏi phải có máy móc chuyên dùng , việc chế tạo khuân tương đối phức tạp . Do vậy chỉ có thể sử dụng phương án này vào dạng sản xuất hàng loạt lớn và hàng khối . Phương án 3 : đúc bằng gang cầu a. Ưu điểm : tiết kiệm nguyên vật liệu , giảm quá trình gia công cơ . b. Nhược điểm : khó tạo tổ choc graphít cầu , dễ bị rỗ , bọt khí , nứt tế vi nên phế phẩm tăng . Với nắp dầu việc đúc lại chia thành nhiều nguyên công phức tạp và đòi hỏi phải có thợ bậc cao . Qua ba phương án trên, ta nhận thấy : Phương án 1 (phôi thanh) mặc dù có nhiều nhược điểm nhưng rất phù hợp với khả năng và điều kiện sản xuất của nắp chia dầu cần thiết kế . nó đảm bảo được điều kiện kỹ thuật và chất lượng sản phẩm . Do vậy ta có thể chọn phương án dùng phôi thanh tiêu chuẩn để tiến hành chế tạo nắp chia dầu . Vậy ta có bản vẽ lồng phôi được thể hiện như sau : 5 . Tính giá thành phôi. Giá thành một kg phôi được tính theo công thức : (đồng) Trong đó : C1: Gía thành một tấn phôi . Lấy C1=21000000 đồng. S: Giá thành một tấn phôi phế phẩm . Lây S = 2000000 đồng. K1, K2, K3, K4, K5: Hệ số phụ thuộc vào cấp chính xác , độ phức tạp của phôi, vật liệu , trọng lượng và sản lượng phôi . K1: Hệ số phụ thuộc vào cấp chính xác K1=1á1,1. ta lấy K1=1. K2: Hệ số phụ thuộc vào độ phức tạp của phôi . K2=2,2. K3: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu phôi . K3=0,7á1,45. Ta Lấy K3=1,2. K4: Hệ số phụ thuộc vào trọng lượng phôi . K4=0,9. K5: Hệ số phụ thuộc vào sản lượng phôi . K5=0,83. Q: trọng lượng chi tiết . theo trên ta có q=0,63kg Q; trọng lượng của phôi . Lấy Qằ (3,14x1102x28x7,852)/106ằ 0,86kg. Vậy ta có : Sp = ( 2100000.0,8.1.2,2.0,9.0,38)/1000-(0,86.0 ,63).2000/1000 = 15167đồng 6. Xác định đường lối công nghệ . Trong các dạng sản xuất hàng loạt vừa thì người ta thường chọn phương pháp gia công một vị trí , một giao và gia công tuần tự . 7. Chọn phương pháp gia công Đôi với dạng sản xuất hàng loạt vừa thì muốn chuyên môn hoá cao để có thể đạt năng xuât cao . trong điều kiện sản xuất việt nam thì đường lối công nghệ thích hợp là phân tán nguyên công . ở đây ta dùng các loại máy vạn năng kết hợp với các đồ gá chuyên dùng để chế tạo . ứng với hàng loạt vừa ta chọn phương pháp gia công là phân tán nguyên công . Lập thứ tự nguyên công Dựa vào các nguyên tắc ta xác định được thứ tự các nguyên công sau đây: + Nguyên công 1: Chọn phôi + Nguyên công 2: Thử mác thép . + Nguyên công 3: Làm sạch và ủ phôi + Nguyên công 4: cưa phôi + Nguyên công 5: khoả mặt đầu , khoan lỗ f12, khoan lỗ f14.8, doa lỗ f15, tiện bậc lỗ f 20 và tiện ngoài f73. + Nguyên công 6: Khoả mặt đầu , khoan lỗ f20 và tiện ngoài để đạt f106. + Nguyên công 7: Khoan 4 lỗ f16 . + Nguyên công 8: Dùng dao phay ngón f20 để phay rãnh 20x28. + Nguyên công 9: Phay một mặt bên. + Nguyên công 10: Phay một mặt bên đối diện . + Nguyên công 11 : Phay mặt bên thứ 3. + Nguyên công 12: Phay mặt bên thứ 4 đối diện với mặt thứ 3 . + Nguyên công 13: Tiện mặt cầu R187.5. + Nguyên công 14: Dùng phay ngón f16 để phay rãnh hạt dậu. + Nguyên công 15: Tiện trụ R103,5 và đánh số. + Nguyên công 16: Phay 4 rãnh trụ R32,5x12,4. + Nguyên công 17: Làm sạch bavia do các nguyên công trước để lại + Nguyên công 18: Nhiệt luyện . + Nguyên công 19: Mài hai mặt bên cách nhau 77mm . + Nguyên công 20: Mài trụ R103. + Nguyên công 21: Mài cầu R187. + Nguyên công 22: Mài vát côn 150. + Nguyên công 23: Nghiền cầu R187. + Nguyên công 24: Nghiền trụ R103. + Nguyên công 25: Chọn các nắp chia dầu , đánh đô với blốc và nắp điều khiển. + Nguyên công 26: Rà cầu R187 với cầu của blốc . + Nguyên công 27: Rà trụ R103 với trụ của nắp điều khiển . + Nguyên công 28: Rửa sạch . + Nguyên công 29: Kiểm tra. thiết kế nguyên công 1.Nguyên công 1: chọn phôi Chọn phôi thanh có hình trụ với đường kính f 110 và kiểm tra các bề mặt phôi xem có vết vứt hay rỗ không , nếu có thì ta bỏ đi còn không thi ta chon làm phôi để gia công . 2. Nguyên công 2: Thử mác thép Sau khi đã chọn được phôi ta đem cắt một mẫu của phôi để dem dến trung tâm kiểm định . cùng với các thiết bị chuyên dùng ta tiến hành thử mác thép đã mang đến xem có đúng yêu cầu hay không . Nguyên công 3: Làm sạch và ủ phôi Trong nguyên công này ta phải làm sạch các bụi bẩn , dầu mỡ bám trên bề mặt của phôi và sau đó đem phôi đi ủ để thử cscs ứng suất dư bên trong phôi . Nguyên công 4: Cưa phôi nắp chia dầu + Định vị : Chi tiết được định vị trên khối V dài han chế 4 bậch tự do và mặt đầu dùng chốt tỳ hạn chế 1 bậc tự do . do đó chi tiết được hạn chế 5 bậch tự do . + Kẹp chặt : Dùng cơ cấu kẹp chặt bằng cơ cấu mỏ kẹp , re. Ta có sơ đồ gá đặt như sau: + Kẹp chặt: dùng cơ cấu kẹp chặt bằng cơ cấu mỏ kẹp ,ren. + Chọn máy : máy cưa đĩa công suât Nm=3,5KW. + Chọn dao : chọn cưa đai lưỡi bằng hợp kim cứng T15K6. + lượng chạy dao : Sb= 2,25mm/ph (tra bảng5-57). + tốc độ cắt : tra bảng 5-58 ta được Vb= 30n/ph. Các hệ số điều chỉnh : • Hệ số phụ thuộc vào độ cứng vững chi tiết gia công: k1=0,9. • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt :k2=0,75. • Hệ số phụ thuộc vào tuổi bền của đĩa : k3=1. Vt = Vb.k1.k2.k3=30.0,9.0,75.1 = 20,25m/ph. Số vòng quay trục chính theo tính toán: nt = = Ta chọn số vòng quay thực tế theo máy là: nm= 60v/ph. Tốc độ cắt thực tế : Vtt = 21,67m/ph Nguyên công 5: khoả mặt đầu, khoan lỗ f12, khoan lỗ f14.8, doa lỗ f15, tiện bậc lỗ f20 và tiện trụ f73. + Định vị : Mặt đầu hạn chê 3 bậc tự do , mặt trụ hạn chế 2 bậc tự do . Do đó chi tiết được hạn chế 5 bậc tự do. + Kẹp chặt: Dùng chấu kẹp đàn hồi . + Chọn máy : Máy tiện 1K62 có công suất Nm=10 KW. Ta có sơ đồ gá đặt như sau: * Bước 1: khoả mặt đầu với lượng dư Zb=1mm + Chọn dao : Dao cắt tiện gắn mảnh hợp kim cứng T15K6. + chiều sâu cắt : t=1mm. + Lượng chạy dao : S = 0,195 mm/vg (tra bảng 5-72 sổ tay công nghệ ). + Tốc độ cắt: Vb =85m/ph(tra bảng 5-73a sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh : • Hệ số phụ thuộc vào tuổi bền của dao :k1=0,84. • Hệ số phụ thuộc vào tỉ số đường kính ban đầu và đường kính cuối : k2=1 Vt= Vb.k1.k2= 85.0,84.1 = 71,4m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : Nt = v/ph Ta chọn số vòng quay thực tế theo máy là :nm=250 v/ph . Tốc độ cắt thực tế : Vtt=m/ph *Bước 2: Khoan lỗ f12. + Chọn dao : Chọn mủi khoan ruột gà , duôi côn thép gió với thông số sau: Đường kính :d = f12 Chiều dài : L = 205mm Chiều dài cắt : l = 105 mm + Chiều sâu cắt : t = 12/2 = 6 mm + Lượng chạy dao : S = 0,22 mm/vg (tra bảng 5-87 sổ tay công nghệ ). + Tốc độ cắt : Vb=27,5 m/vg (tra bảng 5-86 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái thép :k1=1. • Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu lỗ : k2= 1 . • Hệ số phụ thuộc vào vật liệu mũi khoan: k3=1. Vt = Vbk1.k2.k3= 27,5 m/ph Số vòng trục chính theo tính toán: v/ph ta chọn số vòng thay thế theo máy là: nm = 800 v/ph Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt : (tra bảng 5-88 sổ tay công nghệ )ta được . N= 1,1 KW Thoả mản với máy đã chọn. * Bước 3: Khoan rộng lỗ f 14,8. + Chọn dao : Chọn mũi khoan ruột gà,đôi côn , thép gió với các thông số sau : Đường kính :d = f 14,8 mm Chiều dài : L=235 mm Chiều dài : l = 147 mm + Chiều sâu cắt: t = 0,5.(14,8 – 12) 1,4 mm + Lượng chạy dao: S = 0,3 mm/vg (tra bảng 5-99 sổ tay công nghệ ). +Tốc độ cắt : Vb= 24 m/vg (tra bảng 5-100 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: •Hệ số phụ thuộc vào trạng thái thép:k1=1 • Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu cắt: k2=1. • Hệ số phụ thuộc vào vật liệu mũi khoan: k3=1. ịVt = Vbk1k2k3 = 24.1,07.1.1.1 = 25,68 m/p h Số vòng quay trục chính theo tính toán: v/ph Ta chọn số vòng quay thực tế theo máy: nm = 630 v/ph ị Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt : (tra bảng 5-102 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1,4 KW ị Thoả mản với máy đã chọn. Bước 4: Doa lỗ f 15. +Chọn dao: dùng dao có ngắn mảnh hợp kimT15K6, chuôi côn và các thông số sau: Đường kính : d = f 15 mm Chiều dài : L = 200 mm Chiều dài cắt: l = 17 mm + Chiều sâu cắt: t = 0,5 .(15-14,8) = 0,1 mm. + Lượng chạy dao: S = 1 mm/vg (tra bảng 5-116 sổ tay công nghệ ). Tốc độ cắt : Vb = 15 m/vg (tra bảng 5-116 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào việc tính tốc độ cắt ở bước trước :k1= 1 • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái thép:k1=1 • Hệ số phụ thuộc vào cơ tính của vật liệu : k3 =1 ị Số vòng quay trục chính theo tính toán: v/ph Ta chọn số vòng quay cho trục máy là : nm = 400 v/ph ị Tốc độ cắt thực tế : m/ph *Bước 5 : Tiện lỗ bậc f20. +Chọn dao: Dùng dao có gắn mảnh hợp kim T15K6 + Chiều sâu cắt: t = (D – d)/2= (20-15)/2= 2,5 mm. + Lượng chạy dao: S = 0,14 mm/vg (tra bảng 5-61 sổ tay công nghệ ). +Tốc độ cắt : Vb = 260 m/vg (tra bảng 5-64 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào chu kỳ bền của dao: k1=1 • Hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng chính : k2=1 • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phôi : k3 = 1 • Hệ số phụ thuộc vào mác kim loại cướng của dao : k4=1 • Hệ số phụ thuộc vào tỷ số đường kính khi tiện : k1= 1 ị Vt = Vb.k1.k2k3.k4.k5 = 260.1.1.1.0,83.0,85 = 183,43 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Số vòng quay thược tế của may là: n m = 800 v/ph ị Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt: (tra bảng 5-68 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 3,4 KW ị Thoả mản với máy đã chọn. * Bước 6 : Tiện ngoài f 73. Ta nhận thấy lượng dư ở nguyên công này là Z = 18,5 mm . Do đó ta chia làm 5 bước nhỏ mỗi bước có lượng dư Z = 3,7. +Chọn dao: Dùng dao có gắn mảnh hợp kim T15K6 + Chiều sâu cắt: t = 3,7 mm. + Lượng chạy dao: S = 1,4 mm/vg (tra bảng 5-61 sổ tay công nghệ ). + Tốc độ cắt : Vb = 144 m/vg (tra bảng 5-64 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào chu kỳ bền của dao : k1=1. • Hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng chính : k2=1. • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phôi :k3=1. • Hệ số phụ thuộc vào hợp kim cứng của dao : k4= 0,83 • Hệ số phụ thuộc vào tỷ số đường kính khi tiện : k5 = 0,96 ị Vt = Vb.k1.k2.k3.k4.k5= 144.1.1.1.0,83.0,96 = 144,74 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Số vòng quay thược tế của may là: nm = 800 v/ph ị Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt: (tra bảng 5-68 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 6,5 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . 6.Nguyên công 6: Khoả mặt đầu, khoan lỗ f20 và tiện ngoài để đạt f106. +Định vị: Mặt phẳng bên hạn chế 3 bậc tự do, mặt trụ ngoài hạn chế 2 bậc tự do . Do đo chi tiết được hạn chế 5 bậc tự do . + Kẹp chặt: Bằng bu lông trên chấu kẹp đàn hồi . Ta có sơ đồ gá đặt như sau: * Bước 1: Khoả mặt đầu với lượng dư Zb= 1 mm +Chọn dao : Dùng dao có gắn mảnh hợp kim T15K6 + Công suất cắt: t = 1 mm. + Lượng chạy dao: S = 0,195 mm/vg (tra bảng 5-87 sổ tay công nghệ ). +Tốc độ cắt: Vb= 85 . Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào tuổi bền của dao: k1= 0,84. • Hệ số phụ thuộc vào tỉ số đường kính ban đầu và đượng kính ban dầu và đường kính cuối : k2= 1 . Vt = Vb.k1.k2 = 185.0,84.1 = 71,4 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Số vòng quay thược tế của máy là: nm = 250 v/ph ị Tốc độ cắt thực tế : m/ph * Bước 2: khoan lỗ f20. + Chọn dao: Chọn mũi khoan ruột gà , đuôi côn , thép gió với các thông số sau: Đường kính : d = f 20 mm Chiều dài : L = 235 mm Chiều dài cắt: l = 1147 mm + Chiều sâu cắt: t = 0.5.(20-15) = 2,5 mm. + Lượng chạy dao: S = 0,8 mm/vg (tra bảng 5-99 sổ tay công nghệ ). + Tốc độ cắt Vb = 28 m/vg (tra bảng 5-100 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái thép:k1=1 • Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu lỗ : k2= 1 • Hệ số phụ thuộc vào vật liệu mũi khoan : k3=1. ị Vt = Vb.k1.k2.k3 = 28.1.1.1 = 28 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Số vòng quay thược tế của may là: nm = 500 v/ph ị Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt: (tra bảng 5-102 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . * Bước 3: Tiện ngoài f 106 với lượng dư Zb= 2 mm + Chọn dao: Dùng dao có gắn mảnh hợp kim T15K6 + Chiều sâu cắt: t = 2 mm + Lượng chạy dao: S = 1,4 mm/vg (tra bảng 5-61 sổ tay công nghệ ). + Tốc độ cắt : Vb = 144 m/vg (tra bảng 5-64 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: • Hệ số phụ thuộc vào chu kỳ bền của dao : k1= 1 • Hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng chính : k2= 1. • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt phôi ; k3 = 1. • Hệ số phụ thuộc vào mác hợp kim cứng của dao : k4 = 0,83. • Hệ số phụ thuộc vào tỷ số đường kính khi tiện :k5 = 0,96. Vt = Vb.k1.k2.k3.k4.k5 = 144.1.1.10,883.0,96 =144,74 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : v/ph Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt: (tra bảng 5-68 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 5,8 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . Nguyên công 7: Khoan 4 lỗ f16. + Chọn máy: chọn máy khoan cần , công suât động cơ N = 7Kw + Định vị: Mặt phẳng đáy chế 3 bậc tự do , chốt trụ ngắn hạn chế 2 bậc tự do . Do đó chi tiết được hạn chế 5 bậc tự do . + Kẹp chặt: Dùng cơ cấu kẹp bằng mỏ kẹp ,ren. Ta có sơ đồ gá đặt như sau: +Chọn dao : Chọn mũi khoan ruột gà , đôi côn , thép gió với các thông số sau: Đường kính :d = f 16 mm Chiều dài : L = 305 mm Chiều dài cắt: l = 205 mm + Chiều sâu cắt: t = 16/2 = 8 mm. + Lượng chạy dao: S = 0,22 mm/vg (tra bảng 5-87 sổ tay công nghệ ). +Tốc độ cắt : Vb = 17,7 m/vg (tra bảng 5-86 sổ tay công nghệ ). Các hệ số hiệu chỉnh: •Hệ số phụ thuộc vào trạng thái thép:k1=1 • Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu lỗ : k2= 1 • Hệ số phụ thuộc vào vật liệu mũi khoan: k3=1 ị Vt = Vb .k1.k2.k3 = 17,7 1,07.1.1.1 = 18,94 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Số vòng quay thược tế của may là: nm= 482 v/ph Tốc độ cắt thực tế : m/ph + Công suất cắt : (tra bảng 5-88 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1,3 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . Nguyên công 8 :Phay rãnh 20x28 +Định vị : Mặt phẳng bên hạn chế 3 bậc tự do, chốt trụ hạn chế 2 bậc tự do và một chốt trám hạn chế 1 bậc tự do . Do đo chi tiết được hạn chế 6 bậc tự do . + Kẹp chặt : Dùng cơ cấu kẹp bằng mỏ kẹp, ren. + Chọn máy : chọn máy phay đứng vạn năng 6H12 công suất Nm = 10 Kw. +Chọn dao : Dùng dao phay ngón bặng thép gió (tra bảng 4-92 sổ tay công nghệ ). Ta có các thông số sau: .Đường kính : D = 20 mm .số răng Z = răng + Chiều sâu cắt: t = 20 mm + Chiều rộng phay : B = 13,5 mm Ta có sơ đồ gá đặt như sau: + Lượng chạy dao: (tra bảng 5-153 sổ tay công nghệ ). Ta được: S = 0,02 mm/răng ị Vt = Vv.k1.k2 = 33,5.0,69.0,87 = 20,11 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Số vòng quay thược tế của may là: nm = 375 v/ph Trong đó : ( m/ph ) + Lượng chạy dao: (tra bảng 5-153 sổ tay công nghệ ). Ta được: Sz = 0,04 mm/răng . ị + Lượng chạy dao vòng : S0 = Sz.Z = 0,04.5 = 0,2 mm/vg Do đó ta có lượng chạy dao ngang như sau: S0 = S0.nm = 0,2.375 = 75 mm/ph + Công suất cắt : (tra bảng 5-157 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1,2 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . 9. Nguyên công 9: Phay một mặt bên Ta nhận thấy lượng dư của nguyên công này là khá lớn Z = 14. Do đó ta chia nguyên công này thành hai bước . Bước 1 : Z = 10 mm và bước 2 : Z = 4 mm +Định vị : Mặt phẳng bên hạn chế 3 bậc tự do ,chốt trụ ngắn hạn chế 2 bậc tự do và chốt trám hạn chế 1 bậc tự do . Do đo chi tiết được hạn chế 6 bậc tự do . + Kẹp chặt : Dùng cơ cấu kẹp bằng mỏ kẹp , ren . Ta có sơ đồ gá đặt như sau: + Chọn máy: Chọn máy phay đướng vạn năng 6H82 công suất Nm = 7 Km +Chọn dao : Đùng dao phay ngón bằng thép gió (theo bảng 4 - 9 sổ tay công nghệ ) ta được các thông số sau : Đường kính :D = 40 mm Số răng : Z = 12 răng * Chế độ cắt cho bước 1 + Chiều sâu cắt: t = 10 mm + Lượng chạy dao: (tra bảng 5-119sổ tay công nghệ ). Ta được: Sv = 0,05 mm/răng ị + Lượng chạy dao vòng : S0 = Sz.Z = 0,05 .12 = 0,6 mm/vg Các hệ số hiệu chỉnh trong công thức chế độ cắt : •Hệ số phụ thuộc vào cơ tính thép : k1=1,15. • Hệ số phụ thuộc vào chu kỳ của dao: K2 = 0,92. •Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt gia công :k3=0,8. • Hệ số phụ thuộc vào dạng gia công ; k4 = 1 . ị Vt = Vv.k1.k2.k3.k4 = 94.1,15.0,92.0,8 = 41,47 m/ph Số vòng quay trục chính theo tính toán : vg/ph Chọn số vòng quay trục chính của máy ta có : nm = 375 vg/ph Do đó : (m/ph) + Công suất cắt : (tra bảng 5-123 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1,5 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . Chế độ cắt cho bước 2: + Chiều sâu cắt: t = 4 mm + Lượng chạy dao: (tra bảng 5-119 sổ tay công nghệ ). Ta được: Sz = 0,05 mm/răng Lượng chạy dao vòng : S0 = Sz.Z = 0,05.12 = 0,6 mm/vg . Các hệ số hiệu chỉnh trong công thức chế độ cắt : •Hệ số phụ thuộc vào cơ tính của thép:k1=1,15. • Hệ số phụ thuộc vào chu kỷ bền của dao: k2 = 0,92. • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt gia công : k3 = 0,8. • Hệ số phụ thuộc vào dạng gia công : k4 = 1. ị Vt = Vv.k1.k2.k3.k4 = 43,5.1,15.0,92.0,8 = 26,82 m/ph Số vòng quay của trục chính theo tính toán : (vg/ph) Chọn số vòng quay trục của máy ta có : nm = 300 vg/ph Do đó : (m/ph) Do đó ta có lượng chạy dao ngang Sp = S0.n = 1,56.300 = 468mm/ph Chọn theo máy ta lấy Sp = 475 mm/ph . + Công suất cắt : (tra bảng 5-123 sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1,2 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . 10. Nguyên công 10: phay mặt bên đối diện +Định vị : Mặt phẳng bên hạn chế 3 bậc tự do, mặt phẳng đáy hạn chế 2 bậc tự do . Do đo chi tiết được hạn chế 5 bậc tự do . + Kẹp chặt : Dùng cơ cấu kẹp bằng mỏ kẹp, ren. +Chọn máy : Chọn máy đứng vạn năng 6H82 công suất Nm = 7 Kw. +Chọn dao : Dùng dao phay ngón bằng thép gió (tra bảng 4-92 sổ tay công nghệ ). Ta có các thông số sau : Đường kính : D = 40 mm Số răng : Z = 12 răng Ta có sơ đồ gá đặt như sau: +Chê độ cắt : Ta nhận thấy nguyên công này giống hệt với nguyên công 19 nên chế độ cắt cũng giống hệt như nguyên công 10 cụ thể như sau : * Bước 1 : t = 10mm; Vtt = 47,1 m/ph ; nm = 375 vg/ph ; Sp = 235 mm/ph N = 2 Kw * Bước 2 : t = 4mm; Vtt = 37,68m/ph ; nm = 300vg/ph ; Sp = 475mm/ph N = 1,2 Kw 11. Nguyên công 11: phay mặt bên thứ 3 Ta nhận thấy lượng dư gia công lớn nhất ở nguyên công này Z = 9,25. +Định vị : Mặt phẳng đáy hạn chế 3 bậc tự do, mặt phẳng bên hạn chế 2 bậc tự do, mặt trụ một bậc tự do. Do đo chi tiết được hạn chế 6 bậc tự do. + Kẹp chặt : Dùng cơ cấu kẹp bằng mỏ kẹp, ren. Ta có sơ đồ gá đặt như sau: + Chọn máy : Chọn máy đướng vạn năng 6H82 công suất Nm = 7 Kw + Chọn dao : Dùng dao phay ngón bằng thép gió (theo bảng 5-4-92 sổ tay công nghệ ). Ta có các thông số sau : Đường kính : D = 40mm Số răng : Z = 12 răng + Chiều sâu cắt: t = 9,25 mm + Lượng chạy dao: (tra bảng 5-119 sổ tay công nghệ ). Ta được: Sz = 0,08 mm/răng . ị Lượng chạy dao vòng : S0 = Sz.Z = 0,08.12 = 0,96 mm/vg . Các hệ số hiệu chỉnh trong công thức chế độ cắt : • Hệ số phụ thuộc vào cơ tính thép:k1=1,15. • Hệ số phụ thuộc vào chu kỳ bền của dao : k2 = 0,92. • Hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt gia công:k3=0,8. • Hệ số phụ thuộc vào dngj gia công : k4 = 1. Vt = Vv.k1.k2.k3.k4 = 43.1,15.0,92.0,8 = 36,4 (m/ph) Số vòng quay trục chính theo tính toán : V/ph Chọn số vòng quay trục chính của máy ta có : nm = 300 vg/ph Do đó : vg/ph Do đó ta có lượng chạy dao ngang Sp = S0 = 0,96.300 = 288 mm/ph Chọn theo máy ta lấy : Sp = 300 mm/ph . + Công suất cắt : (tra bảng 5-123 trong sổ tay công nghệ ). Ta được: N = 1,5 Kw ị thoả mãn với may đã chọn . 12. Nguyên công 12: phay mặt phẳng bên đối diện với mặt phẳng bên thứ 3 . +Định vị : Mặt phẳng bên hạn chế 2 bậc tự do, mặt đáy hạn chế 3 bậc tự do . Do đo chi tiết được hạn chế 5 bậc tự do . + Kẹp chặt : Dùng cơ cấu kẹp bằng mỏ kẹp , ren. Ta có